一、砂土的物理状态用哪个指标表示

砂土的物理状态用孔隙比、相对密实度和标准贯入击数这三个指数来表示。具体如下：

1、孔隙比：

土是由三相组成的，即—土粒、土中水、土中气，也称土的固相、液相、气相。孔隙比的含义是土中孔隙体积（水和气的体积）与土粒体积之比，用e表示。

孔隙比e与是土的重要物理性质指标，e可用来评价天然土层的密实程度，一般来说，e值越小，土越密实，压缩性越低；e值越大，土越疏松，压缩性越高。土的压缩性高，表明土体的结构强度差，则土体的压缩量大。

2、相对密实度：

相对密实度是无粘性粗粒土密实度的指标，它对于土作为土工构筑物和地基的稳定性，特别是在抗震稳定性方面具有重要的意义。相对密实度试验适用于透水性良好的无粘性土，如纯砂、纯砾等。

密实度（Dense Degree）密实度是指材料的固体物质部分的体积占总体积的比例，说明材料体积内被固体物质所充填的程度，即反映了材料的致密程度，按下式计算：D=V/V0×100%=（ρ0/ρ）×100%（ρ0：堆积密度；ρ：体积密度）。

3、标准贯入击数：

标准贯入试验（standard penetration test，SPT），动力触探的一种，是在现场测定砂或粘性土的地基承载力的一种方法。这一方法已被列入中国国家《工业与民用建筑地基基础设计规范》中。

它利用一定的锤击功能（锤重63. 5kg，落距76cm)，将一定规格的对开管式的贯入器（对开管外径51mm，内径35mm，长度大于457mm，下端接长度为76 mm）打入钻孔孔底的土中，根据打入土中的贯入阻抗，判别土层的变化和土的工程性质。

二、砂土干密度的物理意义! 高手看

用白话讲：大干密度就是经过夯实（击实）后实的密度（没有比它更实的了）。

先做砂土的击实试验，求出砂土的大干密度，

大干密度乘以压实系数（验收方提供）等于小干密度

你回填后还要做现场砂土的干密度试验（环刀法），

试验结果在小干密度与大干密度之间就称合格，小于小干密度称不合格，大于大干密度称试验结果无效。

本人正是做回填土密度工作。

三、岩土物理力学性质试验

4.1.2.1土样直接剪切试验

土的抗剪强度是土在外力作用下其一部分土体对于另外一部分土体滑动时所具有的抵抗剪切的极限强度。测定土的抗剪强度可以提供计算地基强度和地基稳定性用的基本指标，即土的粘聚力和内摩擦角。土的内摩擦角和粘聚力与抗剪强度之间的关系由库仑公式表示:

τ=σ·tanφ+c(4-1)

式中:τ——抗剪强度，(kPa);

σ——为正应力，(kPa);

φ——内摩擦角，(°);

c——黏聚力，(kPa)。

直接对试样施加剪力的设备叫直剪仪，常用的直剪仪根据施加剪应力的特点分为应力控制式和应变控制式两种。应力控制式是分级施加等量水平剪力于土样使之受剪;应变控制式是等速推动剪切容器使土样受剪。以应变式为常用。试样置于上下盒之间，在试样上先施加预定的法向压力，然后以一定速率分级施加水平力对试样施加剪力，可借助于与上盒相接触的量力环的变形或以所加水平力与杠杆力臂比关系确定。为求得的抗剪强度参数(c，φ)，一般至少用四五个试样，以同样的方法分别在不同的法向压力σ1，σ2，σ3……的作用下测出相应的τf1，τf2，τf3……的值，根据这些σ，τf值，即可在直角坐标中绘出抗剪强度曲线。

为近似模拟现场土体的剪切条件，按照剪切前的固结过程、剪切时的排水条件以及加荷快慢情况，将直剪试验分为:快剪、固结快剪和慢剪三种试验方法。

应变控制式直剪仪见图4-1，仪器的主要部件剪切容器是由固定的上盒和活动的下盒(应变式)或固定的下盒与活动的上盒(应力式)等部件组成。其中环刀:内径61.8mm，高20mm。位移量测设备，百分表和传感器，百分表量程应为10mm，分度值0.01mm，传感器的精度应为零级。

图4-1应变控制式直剪仪

通过对工程地质勘察钻孔分析，针对粉土、粉质黏土分别进行直剪试验。将每一级压力下的试验结果绘制成剪应力τ和剪切变形s的关系曲线如图4 2，一般将曲线的峰值作为该级法向应力下相应的抗剪强度τf。

图4-2剪应力-剪变形关系曲线

图4-3峰值强度和残余强度曲线

变换几种法向应力σ的大小，测出相应的抗剪强度τf。在σ-τ坐标上，绘制曲线，即为土的抗剪强度曲线，也就是莫尔库伦破坏包线，如图4-3所示。

直线交τf轴的截距即为土的粘聚力c，直线倾斜角即为土的内摩擦角φ，相关直线可用图解法或小二乘法确定。直接剪切试验的结果用总应力法按库仑公式τ=σ·tanφ+c，计算抗剪强度指标。

试验对于砂土而言，τf与σ的关系曲线是通过原点的，而且，它是与横坐标轴呈φ角的一条直线。该直线方程为:τf=σ·tanφ

式中:τf——砂土的抗剪强度，(kPa);

σ——砂土试样所受的法向应力，(kPa);

φ——砂土的内摩擦角，(°)。

对于黏性土和粉土而言，τf与σ之间的关系基本上仍呈一条直线，但是，该直线并不通过原点，而是与纵坐标轴形成一截距c，其方程为:τ=σ·tanφ+c

式中:c——黏性土或粉土的粘聚力，(kPa)。

由上式可以看出，砂土的抗剪强度是由法向应力产生的内摩擦力σ·tanφ(tanφ称为内摩擦系数)形成的;而黏性土和粉土的抗剪强度则是由内摩擦力和粘聚力形成的。在法向应力σ一定的条件下，c和φ值愈大，抗剪强度τf愈大，所以，称c和φ为土的抗剪强度指标，可以通过试验测定。

计算公式:

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4.1.2.2煤岩样直接剪切试验

煤岩试块直接剪切试验采用岩石直剪仪进行。其法向为与剪切力范围均应满足煤岩体赋存情况与煤岩强度上限的要求。

(1)试样制备

1)岩块试样

①试样可用立方体(剪切面积为5cm×5cm～20cm×20cm)，或高度等于直径的圆柱体(直径＞5cm);

②试样应用有足够刚度的钢外框包裹。试样与外框之间应贴实;

③测定饱和剪切强度时，应事先将试块按规定要求进行饱和。

2)具有软弱结构面的试样

①试样应尽量保持原状结构，防止结构面被扰动;

②试样断面尺寸按同岩块试样尺寸，结构面保持在试样高度中部;

③对天然含水量的试样，在试样制备过程中应尽量减少含水量的损失。试样需进行饱和时，应按《土工试验方法标准》GB/T50123[41]规定要求进行饱和。

(2)试样数量

一组试样不得少于5个，一般应多制备1、2个样。

(3)试样描述

实验前，应对下列内容进行描述。

①岩煤名称、组织结构、胶结物质和风化程度;

②层理、片理和节理裂隙的发育程度及其与受剪方向的关系;

③结构面的填充物质和填充程度以及试样采取和制备过程中的扰动情况;

④测量试样尺寸，对试样进行素描或拍照。

(4)仪器设备

制备试样设备、饱和样品设备、测量试样尺寸量具、岩石直剪仪、测量法向和切向位移仪表、测量法向应力和剪切应力仪表，建议采用连续自动记录仪器。

(5)测试步骤

1)将试样至于直剪仪上，试样的受剪方向应与设计方向一致;

2)安装法向和剪切方向的加荷系统时，应保证法向力和剪切向力的合力通过剪切面的中点;

3)安装测量法向和切向位移的仪表时，测杆的支点应设置在剪切变形影响范围之外，测杆和表架应有足够的刚度;

4)所选择的法向应力，除充填夹泥的结构面测定外，一般应不小于实际应力。对于充填夹泥的结构面测定，法向应力的选择，以不挤出夹泥为原则;

5)试样上的法向应力在设计的正应力区间内分4个等级选择对应整数值施加;

6)法向荷载分4、5次施加，每5min加荷一次，加荷前后读取垂直变形，达到预定荷载之后，观测变形，直到相对稳定时能施加剪切荷载;

垂直变形相对稳定的标准应符合下列要求:

①对于不夹泥的结构面和岩样的测定，5min的读数不超过0.01mm;

②对于充填低塑性夹泥的结构面和煤样测定，10min的读数不超过0.05mm;

③对于充填高塑性夹泥的结构面和煤样测定，15min的读数不超过0.05mm。

7)剪切荷载的施加应符合下列要求:

①剪切荷载分级施加，除低塑性和高塑性夹泥结构面试验分别采用预估大剪切荷载的5%和10%进行施加外，其余试验按预估大剪切荷载的8%～10%施加;

②施加的剪切荷载引起的剪切变形超过前一级剪切荷载变形值的1.5倍时，剪切荷载减半施加，即分别按预估的大剪切荷载的2.5%、5%以及4%～5%施加;

③剪切荷载的施加采用时间控制，即每5min加荷一次，并记录加荷前后的剪切向和法向位移值;

④试样剪断后，继续施加剪切荷载使剪应力下降到接近某一常数值，记录剪应力值;

⑤如需进行摩擦试验，则调整剪切位移仪表，在同级法向应力下，按上述方法进行摩擦试验;

⑥必要时可改变法向应力进行单点摩擦试验;

⑦在剪切过程中，宜用稳压装置使法向应力保持恒定，无稳压装置又遇到升压或退压情况时，要及时手动调整。

8)测定结束后，拆除仪表、翻转试样，取样按《土工试验方法标准》GB/T50123[41]规定测定含水率，并对剪切面进行如下描述:

①岩样破坏状态是否沿预定剪切面破坏，当不满足测定设计方案要求时，测定数据无效;

②测定剪切面的起伏差，绘制沿剪切方向的断面高度的变化曲线;

③对剪切面进行素描和拍照，记述节理裂隙与剪切面的关系，测量剪断面积;

④对于充填夹泥的结构面，必要时记述夹泥性质、厚度。

(6)煤岩样测定数据记录与整理

1)按式(4-3)、(4-4)计算各级荷载下的法向应力和剪应力:

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式中:σ——作用于剪切面上的法向应力，(MPa);

τ——作用于剪切面上的剪应力，(MPa);

P——作用于剪切面上的总法向荷载，包括施加的荷载、设备质量，(kN);

Q——作用于剪切面上的剪切荷载(应扣除滚轴排摩擦阻力)，(kN);

A——实测剪切面积，(cm2)。

2)绘制剪应力与法向位移、剪应力与剪切位移的关系曲线。其中剪切位移取所有测量仪表的平均值，法向位移的前后端测量仪表应取平均值。

3)根据上述曲线，确定峰值和残余强度值，以及比例极限、屈服极限等。

4)绘制各剪切阶段的剪应力和法向应力关系曲线，按库伦表达式确定相应的摩擦系数和粘聚力。

4.1.2.3三轴剪切试验

三轴压缩剪切试验是测定土与软弱岩土的抗剪强度的一种方法。它通常用3～4个圆柱形试样，分别在不同的恒定周围压力(σ3)下，施加轴向压力，即主应力差(σ1-σ3)，进行压缩剪切直到破坏;然后根据 Mohr Coulomb理论，求得抗剪强度参数。[40]

试验采用全自动应变控制式三轴仪见图4-4，有反压力控制系统、周围压力控制系统、压力室、孔隙压力测量系统、数据采集系统及试验机等。

图4-4全自动应变控制式三轴仪

本试验分为不固结不排水剪(UU);固结不排水剪(CU或

)和固结排水剪(CD)等

3种试验类型。一般试验采用的是固结排水剪(CD)。

三轴剪切试验的原理是在圆柱形试样上施加大主应力(轴向压力)σ1和小主应力(周围压力)σ3。固定其中之一(一般是σ3)不变，改变另一个主应力，使试样中的剪应力逐渐增大，直至达到极限平衡而剪坏，由此求出土的抗剪强度。

试验时，将圆柱体土样用乳胶膜包裹，固定在压力室内的底座上。先向压力室内注入液体(一般为水)，使试样受到周围压力σ3，并使σ3在试验过程中保持不变。然后在压力室上端的活塞杆上施加垂直压力直至土样受剪破坏。

设土样破坏时由活塞杆加在土样上的垂直压力为Δσ1，则土样上的大主应力为σ1=σ3+Δσ1，而小主应力为σ3。由σ1和σ3可绘制出一个莫尔圆。

按上述方法进行试验，对每个土样施加不同的周围压力σ3，可分别求得剪切破坏时对应的大主应力σ1，将这些结果绘成一组莫尔圆。根据土的极限平衡条件可知，通过这些莫尔圆的切点的直线就是土的抗剪强度线，由此可得抗剪强度指标c、φ值。

图4-5三轴剪切试验基本原理

将同一土样在不同应力条件下所测得的不少于2次的三轴剪切试样结果，分别绘制应力圆，从这些应力圆的包线即可求出抗剪强度指标。至于煤岩试块的三轴压缩试验，则需采用专门的岩石三轴仪进行压缩(剪切)试验以求取煤岩的三轴抗剪强度指标。

4.1.2.4单轴抗压强度试验

煤岩单轴抗压强度的测定，一般是采用直接压坏标准试件的方法。应用材料试验机对标准试样进行抗压强度试验;如图4-6所示。采用圆柱体标准试样，直径为5cm，允许变化范围为4.8～4.2cm;高度为10cm，允许变化范围为9.5～10.5cm。当缺乏圆柱体制样设备时，允许采用5cm×5cm×10cm的方柱体。试样数量:试样数量按要求的受力状态或含水状态确定，每种情况下式样的数量一般不小于3块。

图4-6煤岩单轴压缩试验原理图

煤岩单轴受压至破坏时的大压应力值称单轴抗压强度，简称抗压强度，以R表示，

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式中:R——试件单向抗压强度，(kPa);

P——试件破坏载荷，(kN);

F——试件初始断面积，(cm2)。

4.1.2.5抗拉强度试验

应用材料试验机，对标准试件采用直接拉伸法或间接法(劈裂法和点荷载)测定煤岩单向抗拉强度;如图4-7所示。以间接法劈裂法为例测试煤岩单向抗拉强度，试件规格:标准试件采用圆盘形

直径，厚2.5±0.2cm，也可采用5cm×5cm×10cm(公差±0.2)的长方形试件。

图4-7煤岩抗拉强度试验

(1)试件单向抗拉强度用RL表示，

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式中:RL——试件单向抗拉强度，(kPa);

P——试件破坏载荷，(kN);

D——试件直径，(cm);

L——试件厚度，(cm)。

注:用方形试件时，D为试件高度。

(2)采用算术平均值计算并确定抗拉强度。计算结果取2位有效数字。

4.1.2.6固结压缩试验

应用固结仪:由环刀、护环、透水板、水槽、加压上盖组成(图4-8)。测定土的压缩系数av，用以计算压缩模量Es。本试验方法适用于饱和黏土。当只进行压缩时，允许用于非饱和土。

饱和土体受到外力作用后，孔隙中部分水逐渐从土体中排出，土中孔隙水压力逐渐减小，作用在土骨架上的有效应力逐渐增加，土体积随之压缩，直到变形达到稳定为止。土体这一压缩变形的全过程，称为固结。固结过程的快慢取决于土中水排出的速率，它是时间的函数。而非饱和土体在外力作用下的变形，通常是由孔隙中气体排出或压缩所引起，主要取决于有效应力的改变。

固结试验就是将天然状态下的原状土或人工制备的扰动土，制备成一定规格土样，然后在侧限与轴向排水条件下测定土在不同荷载下的压缩变形，且试样在每级压力下的固结稳定时间为24h。

固结试验主要用于测定饱和土的压缩系数、体积压缩系数、压缩模量和回弹指数等。

某一压力范围内的压缩系数，应按下式计算:

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式中:av——压缩系数，(MPa-1);

pi——某级压力值，(MPa)。

图4-8固结仪

某一压力范围内的压缩模量，应按下式计算:

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式中:Es——某压力范围内的压缩模量，(MPa)。

固结系数可按时间平方根法或时间对数法确定

4.1.2.7含水率试验

岩土含水率试验用于测定岩土在天然状态下的含水。岩土的含水率可间接地反映岩土中孔隙的多少、岩土的致密程度等特性。

试验采用烘干法。岩土烘干温度为105～110℃。

含水量是指岩土样在105～110℃温度下烘干至恒重时所失去的水分质量与烘干质量的比值，用百分数表示为:

煤矿露天井工联合开采理论与实践

式中:w——岩土含水率，(%);

m0——称量盒的干燥质量，(g);

m1——试样烘干前的质量与干燥称量盒的质量之和，(g);

m2——试样烘干后的质量与干燥称量盒的质量之和，(g)。

土样在105～110℃温度下加热，土中自由水会变成气体挥发，土恒重后，即可认为是干土质量m2-m0，挥发掉的水分质量为水重m1-m2。

4.1.2.8密度试验

岩石块体密度是选择建筑材料、研究岩石风化、评价地基基础工程岩体稳定性及确定围岩压力等必须的计算指标。

密度测定采用量积法、水中称量法或蜡封法。试件尺寸应大于岩石大颗粒的10倍，试件可采用圆柱体、方柱体或立方体，蜡封法采用边长40mm～60mm的**状岩块。每组试件不少于3～5个。

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式中:ρ——试件密度，(g/cm2);

M——岩样质量，(g);

A——试件;

H——试件高度，(cm)。

4.1.2.9比重试验

定义比重为土在100～105℃下烘干至恒值时的质量与同体积4℃纯水质量的比值。一般采用比重瓶法。按下式计算:

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式中:Gs——土粒比重;

m1——瓶、水总质量，(g);

m2——瓶、水、土总质量，(g);

Gwt——T℃时纯水的比重。

根据以上三项试验成果，可以计算干密度ρd、孔隙比e、孔隙率n、饱和度Sr、饱和含水量wmax，按下式计算:

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式中:ρw——纯水在T℃时的密度，(g/cm3);其他指标同上述，含水量w值以小数代入公式。

4.1.2.10界限含水量试验[41]

界限含水量试验，可测定液限WL、塑限WP，并计算得到液性指数IL、塑性指数IP。

采用光电式液塑限联合测定仪。用76g圆锥仪测定在5s时土在不同含水量时圆锥下沉深度，在双对数坐标纸绘制圆锥下沉深度和含水量的关系曲线。在直线上查得圆锥下沉深度为17mm处的相应含水量为17mm液限(WL17)，下沉深度为10mm处的相应含水量为10mm液限(WL10)，查得下沉深度为2mm所对应得含水量为塑限(WP)，以百分数表示，准确至0.1%。

塑性指数IP，液性指数IL按下式计算:

IP=WL-WP(4-12)

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式中:W、WL、WP分别为天然含水率、液限及塑限。

分别按17mm液限(WL17)、10mm液限(WL10)计算塑性指数IP17、IP10、IL17、IL10。4.1.2.11软弱岩土流变试验

(1)岩土的流变性能

许多滑坡地质灾害发生的实例和研究表明:边坡岩体中的软弱夹层往往是对边坡稳定与变形直至发生滑坡起着控制作用的岩土，它的试验研究包含二个重要方面:一是强度大小，二是变形特征。除了研究软弱岩土在瞬时应力作用下岩石的破坏特征和强度外，还必须研究岩土特别是对边坡稳定起控制作用的软弱夹层岩土的流变特性(蠕变)，因此需对边坡稳定起控制作用的软弱岩土测定岩土的流变强度—长期强度及有关流变(蠕变)参数。

在岩体上施加某一荷重后，岩体将产生瞬时的弹性变形，在温度不变的情况下，如果保持这一荷重为定值，其变形将随时间的延长而增长，这就是岩体的流变现象。对于时间效应明显的露天煤矿边坡及顺层岩体边坡软弱岩体，其长期强度是非常重要的。

岩土的流变性能主要包括四个方面:

①蠕变特性—在荷重作用下，应变ε随时间t而逐渐增长的现象;

②松弛特性—当应变ε一定时，应力σ随时间t而逐渐减小的现象:

③流动特性—当时间一定时，应变速率

与应力σ的关系;

④长期强度—在一定时间内，强度τ与时间t的关系。

典型的岩土蠕变分为三阶段，见图4 9所示:[42]

图4-9典型蠕变三阶段曲线

1)初始蠕变，开始时蠕变速度较快，然后过渡到一恒定蠕变区。图中0-A段为初始蠕变阶段。

2)稳定蠕变，如图H-B段，在该区内，蠕变呈恒速增长，此时蠕变速度较小并不发生破坏。

3)加速蠕变，当达到一定的时间后，变形超过恒定蠕变区，则急剧增加，直至破坏，即图中B-C段。

当应力较小时，无论多长时间都不会发生加速蠕变，这样的蠕变为稳定蠕变;但当应力达到一定值，蠕变将进入加速蠕变区，这样的蠕变为不稳定蠕变，由二区进入三区的临界值，就是我们所要测定的岩土的长期强度-流变强度。

(2)直剪流变试验

流变试验设备:对于土或软弱夹层中的泥化夹层，可以选用直剪流变试验仪或采用四台等应力直剪仪，直接在恒温恒湿、防扰动的环境里(如地下室)进行流变试验。对于硬岩或较硬岩石，则选用岩石剪切流变仪，这是一种中型直剪流变仪，适用于岩石、混凝土快剪及流变试验。该机水平大剪力可达1000kN，垂直压力达400kN，水平和垂向大行程50mm，试样尺寸三种规格:100mm×100mm×95mm，150mm×150mm×145mm、200mm×200mm×195mm，稳压系统由电动泵、蓄能器、充油阀、稳压阀、压力指示表等组成，能对水平压力(稳压范围40Pa～320×105Pa)和垂直压力下(稳压范围35Pa～260×105Pa)试件进行长期稳压，以进行各种要求的流变试验。

试验方法主要介绍常用的软弱岩土的直剪流变试验方法。

首先对试验岩土进行快剪试验，取得不同法向力级的剪应力破坏值σi和τi，然后按下式确定流变试验相对应正压力和剪切荷载等级梯度:

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式中:τ0i为对应不同法向力σi的剪切等级剪应力，(kPa);τi为对应不同法向力σi下的快剪强度，(kPa);K为土岩介质性质系数，一般取K=0.5～0.85;n为流变试验线性范围分级数n=4～6。

一般按4级(i=4)正应力进行，正应力大小可根据土岩赋存深度或土岩强度确定，然后按上述得出的流变试验方案由小到大(τ0i)分级进行。每一级剪力维持一周，每天测取蠕变变形量，得出每一级σi和τ0i下的剪切蠕变变形γ-时间t关系曲线，n周之后可得4组(i=4)剪切蠕变变形γ—t数据，在试验过程中要根据试验结果(主要是变形情况)对τ0i进行适当调整。一般至后一级τ0i时试样均能发生破坏。一组4个试样，试验历时2个月以上。

根据4组γ-t数据，采用应变叠加原理可以绘制不同正应力σi下的4组剪应力τ-剪切应变γ的叠加曲线，见图4-10～图4-13;根据叠加曲线绘制各种时间的剪应力τ与剪应变γ等时线簇，见图4-14～图4-16。

图4-10剪应变叠加曲线σ=50kPa

图4-11剪应变叠加曲线σ=100kPa

由以上两套图可以看出:如施加的剪应力τ＜τ∞，γt曲线呈示a型，呈趋稳定性蠕变;而当τ＞τ∞时，曲线呈b型，即经减速、等速、加速三个阶段发展至破坏—即非稳定蠕变:c型属于过渡型。剪应力等级分得越细，试验时间愈长，则试验成果的精度愈高。但一般受时间限制，剪应力分4、5级。时间每一等级试验(稳压)七天就基本可以满足边坡软岩流变试验的要求。

图4-12剪应变叠加曲线σ=150kPa

图4-13剪应变叠加曲线σ=200kPa

图4-14剪应力—剪应变等时线簇σ=50kPa

图4-15剪应力—剪应变等时线簇σ=100kPa

图4-16剪应力—剪应变等时线簇σ=150kPa

根据叠加曲线及等时线簇，绘制剪切模量G与时间t的关系曲线。剪切模量G=τ/γ，即剪应力与剪应变关系曲线的斜率。不同的剪切历时有不同的剪切模量。一般来说，它是随着剪切历时的增长而降低.它描述了土骨架在剪应力作用下粘滞流动的时间效应，是表征夹层流变性质的重要参数之一，见图4-17、图4-18所示。

据这两组曲线，还可绘制以剪切速率(γ=dγ/dt)为纵坐标，以剪应力(τ)为横坐标的流动曲线，它表明了在一定含水量和一定密度状态下，剪切速度—剪应力的关系，根据此曲线可以计算出软弱夹层的粘滞系数η和松弛周期M。流动曲线见图4-19所示。

图4-17剪应力—剪应变等时线簇σ=200kPa

图4-18剪切模量—剪切历时关系曲线

图4-19流动曲线-(剪切变形速率—剪应力)

根据以上流变试验曲线和流变理论，可以确定软弱夹层的流变特性参数。

(3)软弱夹层蠕变模型

根据软弱岩层的稳定蠕变和非稳定蠕变两种类型，分别建立蠕变模型。

1)稳定蠕变模型

当剪应力τ小于其长期强度τ∞时，整个蠕变过程包括以下几个阶段:瞬时应变、初始蠕变、稳定蠕变。瞬时应变后，进入初始蠕变阶段，应变速率由大逐渐变小，而后过渡到稳定蠕变阶段，当t→∞时，应变量终趋于一稳定值，稳定蠕变过程不会过渡到加速蠕变过程，因此不会影响边坡的稳定和安全，其蠕变方程为:

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式中:G0——瞬时剪切模量，(kPa);

τ——剪应力，小于τ∞，(kPa);

G∞——长期剪切模量，(kPa);

η1——蠕变初始段的粘滞系数，(kPa·h);

t1——蠕变初始段时间，(h);

t2——t1至某一时间或t1至无穷大t∞的时间。67

因为整个蠕变曲线是连续的，所以从初始段向稳定段过渡时，其应变速率应相等，因而对上述方程求导数可求得由初始蠕变向稳定段过渡的时间t1，或者从试验曲线判断t1，平衡方程为下式:

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这种稳定蠕变模型可采用修正凯尔文模型表征其应力—应变—时间关系。

2)非稳定蠕变模型

当剪应力τ大于长期强度τ∞时，整个蠕变过程包括以下几个阶段:瞬时应变γ0，初始蠕变γ1，等速蠕变γ2，加速蠕变γ3，直至岩体破坏，其蠕变方程如下:

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式中:G′0——τ大于τ∞后的瞬时剪切模量，(kPa);

G′∞——τ大于τ∞后的长期剪切模量，(kPa);

η′1——τ大于τ∞后的初始段粘滞系数，(kPa·h);

η′2——τ大于τ∞后的等速段粘滞系数，(kPa·h);

η3——加速段的粘滞系数，(kPa·h);

t1——初始蠕变段时间，(h);

t2——等速蠕变段时间，(h);

t3——加速蠕变段时间，(h)。

当τ＞τ∞时，在初始蠕变之后出现等速蠕变，这时应在凯尔文模型后串联-宾哈姆体。等速段向加速段的转化，主要决定于应变量的积累，当应变达到一定值γ2时，进入加速蠕变，粘滞系数η3随时间不断减少，可以用一变η3牛顿粘筒表示。在蠕变过程中，可使蠕变由速率小的γmin逐渐增大，直至破坏。

由于等速蠕变转化为加速蠕变，主要靠应变控制，故为非稳定蠕变的模型，它与上述的蠕变方程是对应的，这与中科院地质所长春地质学院对泥化夹层蠕变模型的研究成果是一致的。

由蠕变τ-γ曲线可以看出，当τ＞τ∞之后，曲线斜率有变化，说明G和η有变化，公式中的G0′、G′∞，η值均应用超过τ∞以上的数值。

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蠕变破坏时间根据室内试验或现场观测资料，用经验公式来估算，法恩依据室内试验资料建议的经验公式为:

lntr=0.75-0.92lnξmin(4-19)

式中:tr——从蠕变开始计算的破坏时间;

ξmin——小蠕变速率(等速段应变速率)。

如果在边坡岩体等速蠕变段不采取任何措施，如疏干排水，减重、加固支挡等，那么等速段的发展，必然导致加速段的出现，这表明岩层结构遭到破坏，边坡将很快失稳破坏。

加速段的应变增量为:

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η3是一个变量，与应变速率、蠕变积累量和蠕变时间有关，目前还难以由理论分析确定，只能通过试验资料分析确定，但这次仍未观察到由等速段到加速段全过程的试验资料，因而难以由试验资料确定。斋腾通过室内试验的分析，得出加速段的应变用下式表达:

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式中:A——试验常数;

tr——等速段开始至蠕变破坏时间;

t2——加速段开始的时间;

t——加速段蠕变延续时间;

t′r——加速段开始至蠕变破坏时间。

法恩建议的应变速率开始增加至破坏时间的时间间距经验公式为:

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式中:ttr——由t开始到达破坏所需时间;

ξ——应变速率开始增加时的应变速率。

加速段的变形量γ为:

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式中:d——试验常数，由试验数据求出，

这样，当τ＞τ∞时，整个蠕变方程也可写为:

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根据蠕变方程，可以用来估算蠕变过程的总变形量，从而进一步推断破坏时间。