一、超高泵送高性能混凝土的配合比设计

本文通过对超高泵送高性能混凝土原材料选择、配合比设计、现场施工等的研究，在保证施工质量的前提下，大程度地提高了混凝土的可泵性和施工效益，降低了工程成本，同时为今后此类工程混凝土施工积累了成熟的施工经验和技术支持。

本文以前邢家河大桥高墩悬臂现浇梁泵送混凝土施工为依托，主要对高层建筑及大体积泵送高性能混凝土的原材料、配合比选定及施工质量控制等方面进行了研究。前邢家河大桥位于山岭区，跨越典型“V”型沟谷，桥高132m。预应力混凝土现浇连续钢构+预应力混凝土装配式箱梁，现浇箱梁及桥面铺装8000m3混凝土全部采用泵送混凝土施工，输送高度高达120m。

一、原材料选择

1.水泥本次配合比设计选用洛阳黄河同力牌P.O52.5水泥，实测3d胶砂抗折强度值6.1MPa，抗压强度值32.9MPa；28d胶砂抗折强度值7.9MPa，抗压强度值55.3MPa；氯离子含量0.024%，烧失量1.22%，氧化镁（MgO）4.29%，三氧化硫（SO3）1.85%，比表面积420m2/kg；各项技术指标符合现行国家标准要求。2.细集料本项目选用洛阳卢氏磨沟口聚鑫砂石场生产的中砂，同一配合比的细度模数变化范围不超过0.3。在筛分试验中，其通过0.315mm筛孔的颗粒含量不少于15%，通过0.16mm筛孔的颗粒含量不少于5%；细度模数2.9，堆积密度1580kg/m3，表观密度2570kg/m3，含泥量1.4%，泥块含量0%，空隙率39%，各项指标均符合现行标准的规定。3.粗集料泵送混凝土粗集料粒径的规定，泵送高度在100m以上时，粗骨料的大粒径与输送管道之比小于1︰5.0。试验室采用洛阳卢氏九龙碎石场生产的5～10mm、10～20mm两种碎石（掺配比例质量比为5～10mm︰10～20mm碎石=4︰6）配制连续级配，母岩立方体抗压强度为160MPa，压碎值在10%以内。压碎值8.1%，针片状含量3.3%，含泥量0.2%，泥块含量0%，堆积密度1740kg/m3，表观密度2710kg/m3，空隙率36%，各项指标均符合现行标准的规定，碎石中针片状颗粒严格控制不宜超过8%。

二、泵送高性能混凝土配合比设计

1.配合比参数混凝土设计强度等级C55，设计坍落度180～220mm，为掺加粉煤灰泵送高性能混凝土。2.坍落度的选择泵送高度100m以上宜选用180～200mm，且应考虑运输中坍落度损失。特别是当气温超过30℃时，应考虑30～50mm/h坍落度损失，可按国家现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定选用。3.水灰比的选择大水灰比为0.6，一般应控制在0.4～0.6。砂率和胶凝材料总量的确定：泵送混凝土的砂率宜为38%～45%，适用于超高层泵送砼的水泥用量，必须同时考虑强度与可泵性。水泥用量少强度达不到要求，过大则砼的粘性大、泵送阻力增大则增加泵送难度，而且降低吸入效率。水泥和矿物掺和料的总量不宜小于300kg/m3，粉煤灰的掺量一般为10%～15%，不超过20%。在各种原材料检验合格后进行了室内配合比设计，本试验主要考虑混凝土的前期强度及可泵性采用外掺法进行配合比设计。经过对混凝土的坍落度、扩展度、凝结时间、抗压强度、含气量等测试，在满足现场施工及设计要求的情况下，终确定试验室理论配合比（表2）各项指标均达到了设计要求（表3）。

三、结语

该高墩泵送高性能混凝土配合比用于现场施工验证后，其和易性、可泵性、特别是前期强度取得了令人满意的效果。尤其是掺加粉煤灰后，对改善砼性能及超高泵送混凝土的工作性起到了良好的作用，为后续超高泵送高性能混凝土配合比设计提供了参考依据。

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二、能帮我科普一下UHPC(超高性能混凝土)吗

TENACAL®（泰耐克）为一系列高应变强化型超高性能混凝土（UHPC）产品（性能满足瑞士SIA 2052规范UA级别以上），在常温养护条件下，具备高强、高延性、高耐久性、良好施工性能等特征。

¢ TENACAL®基于紧密堆积原理由计算机精确设计，可将多元复合体系的宏观缺陷降到低；并运用先进的分子活化技术，使胶凝体系发挥出大功效，形成高度致密的无机质基体，在提供优良力学性能的同时，具备极佳的抗渗、抗冻融、耐腐蚀、耐高温、抗冲磨等耐久性。

¢均布于TENACAL®基体中的特种纤维为其提供了高抗拉强度、类金属的拉伸应变强化、高延性、多点分布微裂纹开展以及高抗*、抗侵彻等特性。

¢ TENACAL®表观为一种粉体材料，按配比加水搅拌之后，具有自流平的流动性能，可满足各种复杂工况的现场施工要求，亦可在工厂制作各种复杂形状的预制构件。

¢ TENACAL®突破了RPC材料需高温蒸养的瓶颈，大大拓宽了应用范围，可在5℃以上施工。早强型产品可在浇筑后2小时开放交通。

三、钢筋超高性能混凝土使用性能介绍

20世纪90年代，法国Richard等研制出一种新型建筑复合材料—活性粉末混凝土（reactivepowderconcrete，RPC）[1]，欧洲将纤维增强RPC称为超高性能混凝土（Ultra-highperformanceconcrete，UHPC），其具有超高抗压强度和耐久性，钢纤维的掺入改善了材料韧性，抗疲劳、抗冲击性能优良。与传统混凝土相比，UHPC构件的厚度和截面尺寸较小，减轻了构件自重。相同承载力要求下，高强钢筋替代普通钢筋可节省钢筋用量，并降低布筋难度。将高强钢筋用于抗裂性差的高强混凝土或普通混凝土，由于受到裂缝宽度限制，钢筋强度难以充分发挥[2]。由于UHPC具有良好的韧性和抗裂性，为高强钢筋的应用提供了有利条件。通过试验，明确高强钢筋UHPC梁的开裂弯矩、短期刚度及裂缝宽度的计算方法，能为实际工程应用提供依据。

1试验概况

1.1试验材料与构件制备

用超细水泥替代硅粉制备新型UHPC[3,4]，配合比见表1错误！未找到引用源。。其中，超细水泥52.5级，比表面积570m2/kg；42.5级普通硅酸盐水泥，比表面积350m2/kg；S95级粒化高炉矿渣粉，比表面积408m2/kg；40～70目天然石英砂；西卡高效聚羧酸减水剂，按固体掺量计算。UHPC的钢纤维体积掺率一般为0.5%～3.0%[5]，本试验按1.5%采用，钢纤维抗拉强度大于2850MPa，平均长度及长径比分别为10mm和60。采用搅拌机将拌合物搅拌均匀，搅拌完成后浇筑构件和试块，并振捣密实。拌合物流动性良好，易施工。待试件具有初始强度后拆模，并采用90oC蒸汽养护3d。构件的浇筑与养护见图1。试验得到的UHPC基本力学性能指标为：100mm边长立方体抗压强度平均值140.2MPa，100mm×100mm×300mm棱柱体轴心抗压强度均值115.1MPa，弹性模量Ec为50GPa。

1.2构件设计与试验方法

试验梁包括4根矩形梁和2根T形梁，梁长均为3200mm，钢筋采用HRB500级高强钢筋，沿梁底通长布置。加载装置与梁截面尺寸见图2，试验梁的实际安装情况见(a)矩形梁(b)T形梁图3。考虑到钢纤维的增韧作用，配置单排纵筋的梁均未配置箍筋，配置多排纵筋的梁每500mm设置一直径6mm的HPB235箍筋以固定纵筋，保护层厚度10mm。位移计布置在跨中、加载点和两个支座处，且跨中增设线性差动位移计（LVDT）精确测量试验梁跨中竖向位移。梁跨中UHPC表面沿截面高度方向及钢筋表面粘贴应变片。在各级荷载下，采用裂缝宽度观测仪测量梁体的裂缝宽度。试验梁的配筋率ρ、截面有效高度h0和换算截面抵抗矩W0见表3。

2试验结果

梁的荷载—挠度曲线见图4，梁纯弯段裂缝照片见图5。由荷载—挠度曲线可知，高强钢筋UHPC梁的挠度曲线与混凝土梁无本质区别，大致由开裂前、裂缝出现后至钢筋屈服和钢筋屈服后三阶段组成。第一阶段：加载初期，弯矩小，梁尚未开裂，表现出弹性变形特征，挠度随荷载线性增长，且梁的刚度不变。第二阶段：达到开裂弯矩后，梁刚度降低，挠度增长速度加快，曲线出现拐点。在纯弯段及加载点附近的梁底位置先出现裂缝，裂缝数量、宽度和高度均随荷载的增长而增加。继续加载，挠度进一步增加，纯弯段裂缝越来越密集，并且剪弯区也逐渐出现裂缝。

3开裂弯矩计算分析

水工混凝土及钢筋混凝土结构设计规范[7-9]中均以材料力学的开裂弹性计算公式为基础，即假定UHPC开裂时受压区和受拉区应力图形均为三角形，并引入截面抵抗塑性影响系数γ（弹塑性抵抗矩与弹性抵抗矩之比）进行修正计算开裂弯矩。(1)式(1)中，γ可选用混凝土类材料受拉区塑性化的应力图形进行换算，或使用数理统计方法确定[10],前者更为严谨；后者更为简便，且可满足应用要求。故本文选用第二种方法，即根据开裂弯矩和抗拉强度实测结果计算并拟合出其计算公式。本试验所用矩形梁截面尺寸和UHPC的抗拉强度测试方法与文献[6]相同，故采用该文献值和本文试验数据推出γ值，并进行分析。

文献[6]采用HRB400级钢筋，UHPC抗拉强度均值10.2MPa。回归分析可知钢筋级别对UHPC梁的γ值无明显影响。对于混凝土梁，计算时一般考虑截面高度而不考虑截面形状对γ的影响，因此本文中截面尺寸对γ的影响也近似认为由截面高度引起。分析发现UHPC梁的截面高度h在小于400mm时对γ有明显影响。由开裂弯矩和抗拉强度实测结果计算的γ及相应的拟合曲线见图6。由于配筋提高了材料的极限变形，强化了UHPC梁受拉区的塑化能力[11]，γ值随钢筋用量的增加而增大，并在配筋率达到0.025时趋于稳定。为便于计算和应用，文献[6,12]的γ曲线均采用二折线。对试验数据进行拟合分析发现，考虑截面高度和配筋率的影响后，γ曲线可按式(2)和(3)计算。

4短期刚度与挠度计算分析

4.1直接计算方法

4.1.1刚度计算公式的建立由材料力学和钢筋混凝土梁的刚度计算基本原理可知，高强钢筋UHPC受弯梁短期荷载作用下截面抗弯刚度Bsf可按下式计算：(4)式中，Es为梁受拉钢筋弹性模量；As为梁受拉钢筋面积；h0为截面有效高度；ψ为钢筋应变不均匀系数；η为裂缝截面处的内力臂系数；ζ为UHPC受压边缘平均应变综合系数；αE为梁受拉钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；ρ为梁受拉钢筋配筋率。4.1.2参数ψ、η、ζ的确定（1）受拉钢筋应变不均匀系数ψ由于钢纤维的加入可使构件裂缝变得更加细密均匀，故受拉钢筋应变不均匀系数ψ仍按《GB50010-2010》的关系式进行保守计算：(5)式(5)中，ρte为按有效受拉UHPC截面面积计算的受拉钢筋配筋率；σs为试验荷载下构件纵向受拉钢筋等效应力。

（2）开裂截面内力臂系数η试验结果表明，与钢筋混凝土梁相似，在使用荷载下，高强钢筋UHPC梁处于第二阶段工作状态，截面相对受压高度ξ变化很小，故内力臂增长不大。本次试验由实测截面应变得到的η值在0.81～0.91之间波动，其变化范围与钢筋混凝土梁区别很小，故可取与《GB50010-2010》相同的简化计算值0.87。（3）受压UHPC边缘平均综合应变系数ζζ=vξωη反映了四个参数对受压UHPC边缘平均应变cε的综合影响。(6)在正常使用阶段弯矩（0.5～0.8Mu）范围，UHPC的受压应力应变曲线处于线性上升段，该阶段弹性系数v（约为1）与应力图形系数ω（约为0.75）基本恒定，ξ随M的增长减小，η则随之变大，且ξ与η在该工作阶段的变化不大，两者作用的结果使M在使用荷载范围内对ζ的影响不大，故在挠度计算时可假定ζ与M无关，主要取决于UHPC强度、配筋率与受压区截面形状。

4.2简化计算方法

掺入钢纤维可使钢筋混凝土梁的刚度提高10%～40%[13]，可推断钢纤维的掺入也是强化UHPC梁刚度的主要因素之一。

4.3挠度计算结果对比分析

跨中挠度实测值与分别采用Bs、Bsf、Bsf1和Bsf2计算的挠度值对比见UHPC梁的短期刚度和挠度。相对而言，直接计算方法中各刚度参数均根据试验和分析得到，修正算法中的式(10)形式上较为简单，故推荐采用以上两种方法计算短期刚度。

5裂缝宽度计算分析

对于高强钢筋UHPC梁，决定裂缝宽度的本质特征仍是主裂缝间混凝土与钢筋的应变差，只是在UHPC基体开裂的基础上由于钢纤维的阻裂增韧作用降低了裂缝宽度，故UHPC构件的裂缝宽度以钢筋混凝土构件的经验公式为基础计算：本试验未考虑长期效应，故τ0（长期效应系数）取1，其余参数均按《GB50010-2010》取值并计算。分析发现，由于钢纤维的贡献，将计算的大裂缝值乘以0.7的修正系数后所得结果与实测梁底跨中纯弯段位置大裂纹宽度符合较好，其实测值与计算值之比的均值为1.0，变异系数0.038。

6结论

1）高强钢筋UHPC梁的正截面破坏过程与普通混凝土梁相似，但UHPC梁中钢纤维的承拉和阻裂作用使梁整体刚度得到了提高。2）通过拟合分析得到了钢筋UHPC梁的截面抵抗塑性影响系数，使用该系数计算的开裂弯矩与试验值吻合良好。3）分析并确定了高强钢筋UHPC梁的钢筋应变不均匀系数、开裂截面内力臂系数和平均综合应变系数，从而得到了高强钢筋UHPC梁的短期刚度计算公式。4）计算发现，计算钢纤维混凝土结构短期刚度的方法适用于高强钢筋UHPC梁。

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